Español
English
Français
Deutsch
Italiano
Português
日本語
한국어
Русский
Evolución de las características de resistencia de las briquetas y del fluido que contiene carbón crudo
Scientific Reports volumen 13, Número de artículo: 593 (2023) Citar este artículo
343 Accesos
1 Altmetric
Detalles de métricas
Las propiedades mecánicas del fluido que contiene carbón son un factor importante que afecta la extracción segura de vetas de carbón blando. En particular, para el carbón de clase III-V, es probable que ocurran explosiones de carbón y gas y otros fenómenos dinámicos debido a las influencias de la presión del gas y las aguas subterráneas, que amenazan seriamente la seguridad y la vida de los trabajadores de campo. Sin embargo, las muestras de briquetas generalmente se usan en lugar de carbón crudo en las pruebas de laboratorio realizadas en muestras de carbón de clase III-V. Si las conclusiones de la investigación para las briquetas y el carbón crudo son consistentes y si el carbón de briquetas puede reemplazar al carbón crudo en la investigación sobre las características de resistencia, debe verificarse más a fondo. En este artículo, se estudia la evolución de las características de resistencia de las briquetas de carbón fluido y el carbón crudo. Las características de resistencia, las características de falla por inestabilidad y las características de emisión acústica del carbón crudo y las briquetas de carbón bajo compresión uniaxial y triaxial se analizan en detalle. Además, se estudia más a fondo la influencia del contenido de agua y la presión intersticial en las características de resistencia del carbón bruto y las briquetas de carbón de clase III-V. Los resultados muestran que la característica de falla del carbón crudo es una falla frágil en general, principalmente falla por división axial, mientras que la de las briquetas es una falla dúctil en general, principalmente desprendimiento continuo en forma de cono. Los parámetros de resistencia del carbón crudo y del carbón en briquetas mejoran bajo presión de confinamiento, pero la diferencia interna en el carbón crudo se reduce significativamente. La cohesión de la muestra de carbón crudo inicialmente aumenta y luego disminuye con el aumento del contenido de agua, y el ángulo de fricción interna aumenta con el aumento del contenido de agua. Además, se verifica que la resistencia, la cohesión, el módulo elástico y el módulo de deformación de la briqueta disminuyen al aumentar la presión intersticial bajo diferentes presiones intersticiales, pero la diferencia de resistencia del carbón de clase III-V disminuye al aumentar la presión intersticial. Con base en los resultados antes mencionados, los parámetros de resistencia de un cuerpo de carbón se estiman utilizando el criterio de Hoek-Brown (H-B). Según una comparación de los parámetros de resistencia de la muestra de carbón y el cuerpo de carbón, los parámetros de resistencia estimados del cuerpo de carbón están más cerca de los valores reales en el sitio.
Las propiedades mecánicas del fluido que contiene carbón son un factor importante que afecta la extracción segura de vetas de carbón blando, especialmente para el carbón de clase III-V. Bajo la influencia de la presión del gas, las aguas subterráneas y otros factores, es probable que ocurran explosiones de carbón y gas y otros fenómenos dinámicos que amenazan gravemente la seguridad y la vida de los trabajadores del campo. Sin embargo, las muestras de briquetas generalmente se usan en pruebas de laboratorio de muestras de carbón de clase III-V. Queda por verificar si las conclusiones de la investigación para las briquetas y el carbón crudo son consistentes y si una briqueta puede reemplazar al carbón crudo en la investigación sobre las características de resistencia. Durante mucho tiempo, muchos investigadores en China y en el extranjero han llevado a cabo numerosos estudios detallados y profundos sobre las propiedades mecánicas del fluido que contiene carbón. La muestra de carbón es una parte importante del cuerpo de carbón. Los objetos de investigación de las propiedades mecánicas de una muestra de carbón se dividen principalmente en dos tipos: carbón crudo y briquetas. Para el carbón de clase I y II, la estructura del cuerpo del carbón es relativamente dura, lo que brinda las condiciones necesarias para perforar una muestra de carbón crudo, por lo que las muestras de carbón crudo generalmente se usan en dicha investigación. Para el carbón de clase III-V, la preparación de muestras de carbón crudo es difícil y las briquetas son mucho más fáciles de obtener que las muestras de carbón crudo, por lo que las muestras de briquetas se usan más comúnmente en este tipo de investigación. Sin embargo, una briqueta es una muestra de carbón de briquetaje secundaria, que destruye las características estructurales de la muestra de carbón crudo en sí. El carbón de clase III-V está relativamente quebrado y sus características son similares a las de la estructura a granel. Por lo tanto, aún debe verificarse el nivel de la diferencia entre las muestras de carbón de tres tipos y si una briqueta puede reemplazar el carbón crudo en la investigación sobre las características de resistencia.
El carbón de flujo y el carbón crudo se han estudiado ampliamente. Por ejemplo, Yang Ke et al.1 realizaron pruebas de división dinámica bajo carga de impacto en diferentes muestras de carbón cortado con agua. Se obtuvieron las características de disipación de energía de las muestras de carbón durante el proceso de falla para diferentes contenidos de agua, y se analizó la influencia del contenido de agua en la dimensión fractal de las muestras de carbón quebrado. La dimensión fractal de las muestras de carbón aumentó con el aumento de la presión de carga y la tasa de aumento se hizo más lenta. Bajo la misma presión de carga, la dimensión fractal de la muestra de carbón saturado fue la más grande y la de la muestra de carbón seco fue la más pequeña. Lai Xingping2 llevó a cabo pruebas de compresión uniaxial en muestras de carbón y roca con diferentes contenidos de agua y descubrió que bajo compresión uniaxial, el modo de falla de las muestras de carbón y roca con diferentes contenidos de agua era falla por corte, y la grieta por corte tendía a volverse más compleja con aumentando el contenido de agua. Yubing Liu3 estudió la evolución de la permeabilidad direccional del carbón completo y del carbón fracturado en diferentes condiciones geológicas simuladas. La existencia de agua en el carbón puede reducir la permeabilidad en un orden de magnitud, y en muestras de carbón con macrofracturas rugosas, la permeabilidad disminuye significativamente. Lu Aihong4 discutió la influencia del contenido de agua en las propiedades mecánicas y la disipación de energía de una masa rocosa bajo una carga dinámica. A medida que el contenido de agua aumentó de 0 a 2,58 %, la tasa de trituración de las partículas grandes disminuyó y la tasa de trituración de las partículas pequeñas aumentó gradualmente. Cuando el contenido de agua fue de 2,01 a 2,58 %, la dimensión fractal aumentó linealmente, lo que indica que cuanto mayor sea el contenido de agua, mayor será la dimensión fractal de la arenisca rota. Los resultados del cálculo de energía revelaron que la energía de la muestra de arenisca alcanzó el valor máximo cuando el contenido de agua era 0%. Cuando el contenido de agua era de 2,01 a 2,58 %, la energía de reflexión aumentaba, mientras que la energía de transmisión y la energía de disipación disminuían linealmente. Además, Qiangling Yao5 analizó la influencia del contenido de agua en las características de resistencia y deformación de las muestras. A medida que aumentaba el contenido de agua de la muestra de carbón, la curva tensión-deformación total exhibió las características de la deformación plástica. Existe una relación lineal positiva entre la deformación máxima y el contenido de humedad y una relación lineal negativa entre la resistencia a la compresión y el contenido de humedad. Wang Wen6 discutió las características mecánicas de las muestras de carbón que contienen agua bajo carga estática y dinámica combinada y llevó a cabo pruebas comparativas de carga dinámica y estática combinada tridimensional y carga estática tridimensional en muestras de carbón natural y muestras de carbón saturadas durante 7 días usando el barra de presión dividida Hopkinson mejorada (SHPB) y sistema de prueba RMT-150. Los resultados revelaron que la saturación de agua tuvo un efecto significativo en la resistencia de las muestras de carbón, pero la velocidad de deformación desempeñó un papel de control principal. En condiciones de tasa de deformación media a alta, el acoplamiento entre el agua de fractura y la fractura da como resultado una mayor rigidez, y la resistencia dinámica de una muestra de carbón saturada de agua aumenta bajo una carga dinámica y estática tridimensional combinada. Jiang Jingdong et al.7 estudiaron la influencia del contenido de agua en las propiedades mecánicas y el mecanismo de falla de las rocas. Descubrieron que cuanto menor es el contenido de agua, menor es la presión de confinamiento, más grave es el daño dentro de la lutita y más débil es la plasticidad. Durante mucho tiempo, muchos investigadores han realizado investigaciones relevantes desde la perspectiva de la resistencia mecánica de muestras de carbón con diferentes contenidos de agua, y se han obtenido abundantes resultados de investigación8,9,10,11. Sin embargo, se ha prestado poca atención a si el carbón con diferentes contenidos de agua puede reemplazar al carbón crudo en estudios experimentales y si las características de resistencia de las muestras de carbón con diferentes contenidos de agua pueden reflejar las características de resistencia del cuerpo de carbón. Por lo tanto, en este estudio, se estudiaron las características de resistencia del carbón de flujo y el carbón crudo. A través del análisis comparativo de las características de resistencia, inestabilidad y características de emisión acústica de las muestras de briquetas y carbón crudo bajo compresión uniaxial y triaxial, se estudiaron las variaciones en las características de resistencia de las briquetas y el carbón crudo bajo diferentes contenidos de agua y presiones intersticiales para revelar la evolución de las características de resistencia del carbón de flujo y el carbón crudo.
Para comparar las características de resistencia de las muestras de carbón crudo y briquetas, considerando la dificultad de procesar el carbón crudo, se seleccionó una muestra de carbón con estructura completa y alta dureza que era fácil de moler. La muestra de carbón se recolectó de la veta de carbón No. 3 en la mina de carbón Huoerxinhe, ciudad de Changzhi, provincia de Shanxi. Se obtuvo una muestra de carbón con una estructura relativamente completa, y su tipo de falla fue carbón clase II. Primero, se cortaron dos planos paralelos con una máquina de corte para delinear la muestra de carbón crudo y luego se usó una máquina perforadora de núcleos para perforar un núcleo de carbón cilíndrico con un diámetro de 50 mm × 100 mm perpendicular a la dirección del lecho. Los dos extremos de la muestra de carbón perforada se alisaron usando una amoladora. La muestra se dejó secar naturalmente en un lugar ventilado durante 48 h y se prepararon varias muestras de carbón (Fig. 1).
Procesamiento de las muestras de carbón crudo.
Para comparar las diferencias en las características de resistencia de la briqueta y el carbón crudo, se usó el carbón restante después de perforar las muestras de carbón crudo para preparar las muestras de briquetas. El carbón crudo se trituró usando un molino de bolas y se unificó. Luego, se colocó en un molde estándar, que estaba compuesto por un cilindro de matriz, un pistón de presión y un cilindro de desmoldeo. El diámetro interior del cilindro de troquel era de 50 mm y la altura de 200 mm. El carbón pulverizado se colocó en el cilindro del molde, se insertó el pistón de presión, se aplicó una presión de 100 MPa usando la prensa, la presión se mantuvo durante 30 minutos después de que se estabilizó y el cilindro del molde se colocó en la prensa para desmoldar. Después de obtener la muestra de briquetas, se midió y registró su tamaño, y también se dejó secar naturalmente en un lugar ventilado durante 48 h. Varias muestras de briquetas se muestran en la Fig. 2.
Procesamiento de las muestras de briquetas.
Las curvas de tensión-deformación para las pruebas de compresión uniaxial realizadas en las dos muestras de carbón se muestran en la Fig. 3. La ordenada es la presión axial σ1 y la abscisa es la deformación ε. Las tendencias de cambio de las dos curvas que se muestran en la Fig. 3 son básicamente las mismas. Antes de alcanzar la resistencia máxima, pasan por una etapa de compactación, una etapa elástica lineal y una etapa plástica. La briqueta experimenta una etapa de falla, mientras que el carbón crudo sufre un colapso repentino en esta etapa.
Curvas de tensión-deformación de muestras de carbón bajo compresión uniaxial.
En la etapa de compactación, dado que no hay un plano estructural obvio en los dos tipos de muestras de carbón, pero las grietas internas y los poros se cierran gradualmente bajo la carga axial, las curvas exhiben un crecimiento no lineal, el incremento de la deformación disminuye con el aumento de la tensión y la curva se dobla hacia abajo. En esta etapa, la compactación de la muestra de carbón crudo es más evidente y la curvatura es mayor que la de la muestra de briquetas, lo que revela que el cierre de los defectos internos originales en la muestra de carbón crudo es más evidente. La curvatura de la curva en esta etapa puede reflejar la distribución más uniforme de la porosidad en la muestra de briquetas en comparación con la del carbón crudo. Debido al tamaño de partícula uniforme y la alta presión utilizada en el proceso de preparación, la parte interna de la muestra de briquetas se puede considerar isotrópica. Sin embargo, la pendiente de la curva del carbón crudo en esta etapa se debe a la existencia de poros, fisuras y cavidades, que provocan grandes cambios. La muestra de carbón crudo ingresa a la etapa lineal al 14-22 % de la tensión máxima, mientras que la muestra de briquetas ingresa a la etapa elástica al 32 % de la tensión máxima. Estos resultados reflejan el hecho de que el número total de grietas en la briqueta es mayor que el del carbón crudo, y la etapa de compactación de la briqueta es más larga que la del carbón crudo.
En la etapa elástica, la tensión y la deformación aumentan linealmente. La deformación de la muestra de carbón se puede recuperar después de la descarga. Sin embargo, debido a las nuevas microfisuras producidas en la muestra de carbón bajo carga axial, solo puede considerarse como una etapa cuasi-elástica. En esta etapa, las partículas de carbón pulverizado en la muestra de briquetas se recombinan y deforman debido a la existencia de microfisuras, y la curvatura de la muestra de briquetas es más suave que la del carbón crudo. En comparación con la muestra de carbón crudo, se puede ver que la plasticidad de la muestra de briquetas es más fuerte y la rigidez del carbón crudo es más fuerte. Sin embargo, esta etapa refleja la deformación elástica de la muestra de carbón como un todo.
En la etapa plástica, que también puede denominarse etapa de propagación de grietas inestables, la curva tensión-deformación cambia de crecimiento lineal a no lineal, las grietas internas comienzan a expandirse ligeramente por fricción, el deslizamiento entre las partículas produce nuevas grietas y el carbón muestra presenta deformación plástica. En esta etapa, la curva de carga axial de la briqueta aumenta.
A medida que la carga axial aumenta continuamente, después de que el carbón crudo alcanza la tensión máxima, las grietas internas continúan expandiéndose en un corto período de tiempo y finalmente se convierten en macrogrietas. La tensión de carga última de la muestra de carbón disminuye rápidamente debido a la formación de estas macrofisuras. Existe un esfuerzo de carga residual en la muestra de briquetas en esta etapa, y en la curva, la reducción del esfuerzo presenta una forma de zigzag, mientras que la curva de la muestra de carbón crudo presenta una disminución abrupta, que está relacionada con la formación de macrofisuras en la muestra de carbón
Tomando una muestra representativa de carbón crudo como ejemplo, el modo de falla de la muestra después de la prueba de compresión uniaxial se muestra en la Fig. 4. Después de alcanzar la resistencia máxima, debido a la gran rigidez del carbón crudo, la tensión disminuye abruptamente y la curva tensión-deformación después de la falla no se puede registrar. Este fenómeno se almacena en la máquina experimental después de perder el esfuerzo último de apoyo debido a la insuficiente rigidez de la máquina experimental12. Cuando la energía potencial elástica del carbón se libera repentinamente, la muestra de carbón tiene una gran tensión.
Las formas de falla de la briqueta bajo compresión uniaxial.
La pequeña caída de la tensión cerca de la resistencia máxima13 se debe al aumento continuo de la tensión de tracción bajo la acción del deslizamiento de cizalla durante la compresión, lo que hace que la pared lateral de la muestra de carbón se separe y se convierta en una barra de compresión. Bajo la acción de la tensión máxima de tracción, la muestra de carbón se rompe y colapsa, exhibiendo una falla por fragilidad en su conjunto. Primero, la pared lateral de la muestra se rompe y luego la muestra de carbón se divide a lo largo de la grieta axial de corte transversal.
El modo de falla de la briqueta bajo compresión uniaxial se muestra en la Fig. 5. La curva de tensión-deformación de la muestra de briquetas en la etapa de falla exhibe un patrón decreciente en dientes de sierra. Una briqueta se forma por oclusión mecánica entre las partículas y el efecto de retención de agua del carbón granular a través de la presurización. Aunque hay una capa de película de agua aglutinante entre las partículas debido a la presencia de agua, que puede aumentar el efecto de lubricación entre las partículas y no conduce a la formación de briquetas, se agrega una pequeña cantidad de agua durante el proceso de preparación. Después de esto, la briqueta se seca en un lugar ventilado para hacer que el macrorendimiento general de la briqueta exhiba una oclusión mecánica de partículas. En el proceso de carga sin presión de confinamiento, las partículas dentro de la muestra se aprietan y se frotan entre sí bajo la carga, y algunas partículas se rompen nuevamente para formar partículas de diferentes tamaños, lo que debilita la fuerza de mordida entre las partículas. Cuando esta fuerza no es suficiente para soportar la carga axial, la pared lateral de la muestra se desprenderá continuamente de los extremos y la tensión disminuirá gradualmente. La rigidez del bloque amortiguador es mayor que la de la briqueta, y su energía potencial elástica interna es menor y se libera con el desconchado continuo de la pared lateral de la muestra de carbón. Debido al efecto final, la pared lateral de la muestra de carbón se desprende en forma de cono desde el extremo y, finalmente, la parte media de la muestra de carbón pierde su capacidad de carga, lo que lleva a la fractura.
Las formas de falla de la muestra X2 bajo compresión uniaxial.
Las curvas tensión-deformación por compresión triaxial de las muestras de briquetas y carbón crudo se muestran en la Fig. 6. El eje longitudinal en la Fig. 6 es la diferencia entre la presión axial σ1 y la presión de confinamiento σ3. Las tendencias de cambio de los dos grupos de curvas son aproximadamente las mismas y los parámetros de resistencia son mejores que aquellos bajo compresión uniaxial. Bajo presión de confinamiento, la etapa de compactación de la briqueta no es obvia, y las grietas y poros en la muestra de carbón están más cerrados que bajo compresión uniaxial. El aumento de la fricción reduce el deslizamiento por cizallamiento entre las partículas. Bajo diferentes presiones de confinamiento, el grado de cierre de las grietas internas es diferente. A medida que aumenta la presión de confinamiento, aumenta la resistencia máxima de la muestra de carbón, la etapa elástica del carbón crudo se vuelve más larga y la etapa plástica de la briqueta se vuelve más larga. En comparación con los resultados de las pruebas de compresión uniaxial, la ductilidad general del carbón crudo es mayor, pero la falla general sigue siendo frágil. Una briqueta se forma presionando carbón granular. La presión de confinamiento aumenta la deformación plástica de la muestra de carbón, lo que hace que las partículas se empaqueten más densamente y toda la muestra aún sufre una falla dúctil. Cuando la presión de confinamiento del carbón crudo alcanza los 15 MPa, las curvas de las secciones de compactación y elástica lineal casi coinciden. A medida que aumenta la presión de confinamiento, el alargamiento de las curvas es diferente y la estructura interna del carbón es densa bajo la acción de la presión de confinamiento. Debido a la presión de confinamiento, la muestra de carbón se daña gravemente y no se puede obtener el modo de falla completo.
Curvas de tensión-deformación de muestras de carbón bajo compresión uniaxial.
Para las pruebas de corte directo se utilizaron tres conjuntos de muestras típicas de carbón crudo de clases III, IV y V con diferentes contenidos de humedad.
Las muestras de carbón de clase III, IV y V se dividieron en 12 grupos de acuerdo con los contenidos de humedad diseñados de 6 a 28 % y se pesaron. En base a los contenidos de humedad de los tres tipos de carbones, se calculó la masa de agua a añadir de acuerdo con la masa de la muestra de carbón. Se roció agua sobre la muestra de carbón plano con una jeringa, y luego la muestra se agitó uniformemente y se selló en una bolsa de muestra durante 24 h.
Después de pesar la muestra de carbón durante 24 h, se aplicó vaselina en el interior de la cuchilla anular y se pesó. La muestra de carbón se cortó con la cuchilla de anillo, se compactó con un martillo de goma y el método de compactación unificado para controlar la compacidad, y luego se reparó la superficie repetidamente. La muestra de cuchilla anular preparada se cubrió con una placa de cubierta de plástico.
Se prepararon doce muestras con el mismo contenido de humedad y se realizaron tres grupos de ensayos de corte directo.
La variación en la fuerza cohesiva del carbón crudo a granel de clase III-V con contenido de agua se muestra en la Fig. 7. Para los tres tipos de muestras de carbón, la fuerza cohesiva inicialmente aumenta y luego disminuye con el aumento del contenido de agua. El rango de variación de la fuerza cohesiva de la muestra de carbón clase III con contenido de agua es mayor que el de las muestras de carbón clase IV y V. El contenido de humedad óptimo del carbón de clase III es de alrededor del 17 %, y el del carbón de clase IV y clase V es de alrededor del 15 %. La cohesión del carbón de clase III es más sensible al contenido de humedad.
La relación entre la cohesión y el contenido de humedad.
El agua en el carbón crudo a granel es principalmente agua libre y agua ligada. El agua unida se adsorbe fuertemente alrededor de las partículas de carbón debido a la atracción electrostática de las superficies de las partículas, por lo que no puede fluir libremente ni transferir la presión hidrostática14. El agua ligada se puede dividir en dos tipos según la distancia entre las partículas: agua fuertemente ligada y agua débilmente ligada. El agua fuertemente ligada se ve fuertemente afectada por la fuerza electrostática, mientras que el agua débilmente ligada se ve menos afectada y puede moverse libremente, por lo que es una parte importante de la película de agua ligada. Cuando el contenido de humedad es bajo, la película de agua aglutinante es delgada, el efecto de unión es débil y no se puede formar una estructura aglomerada, por lo que la cohesión es baja15. Tomando como ejemplo el carbón de clase III, cuando el contenido de humedad alcanza el 0–17 %, el efecto de unión de la película de agua aumenta gradualmente y se forma tensión superficial en la superficie de la película de agua bajo el efecto capilar, lo que es beneficioso para la unión de partículas internas. de la muestra de carbón. Cuando el contenido de humedad es superior al 17%, la película de agua entre las partículas se espesa gradualmente y el agua libre también debilita el grado de conexión. Además, debido al aumento de la saturación de agua, la succión de la matriz de la muestra de carbón disminuye gradualmente16 y la cohesión disminuye gradualmente, lo que también mejora la resistencia de la muestra de carbón.
La relación entre el ángulo de fricción interna y el contenido de agua para las muestras de carbón suelto de clase III-V se muestra en la Fig. 8. El ángulo de fricción interna disminuye con el aumento del contenido de agua, pero la relación tiene un bajo grado de ajuste y no tiene una correlación general obvia. . Los resultados muestran que el ángulo de fricción interna del carbón de clase III y IV casi coincide con la curva de ajuste del contenido de agua, y el ángulo de fricción interna del carbón de clase V cambia mucho con el contenido de agua.
La relación entre el ángulo de fricción interna y el contenido de humedad.
El ángulo de fricción interna es principalmente la encarnación del rendimiento de fricción de la muestra de carbón, que supera principalmente la fricción causada por las superficies rugosas entre las partículas. A medida que aumenta el contenido de agua, la película de agua unida entre las partículas se espesa, lo que debilita el efecto de acoplamiento entre las partículas y aumenta el efecto de lubricación entre las partículas. Por lo tanto, el ángulo de fricción interna disminuye al aumentar el contenido de agua.
En el proceso de extracción de carbón real, se inyecta agua en la pared de carbón blando para mejorar la estabilidad de la pared de carbón y evitar accidentes por explosión de carbón y gas. Para determinar el contenido de agua óptimo de la pared de carbón, se prepararon muestras de briquetas con diferentes contenidos de agua. Se prepararon cinco tipos de muestras de briquetas con contenidos de agua de 2%, 4%, 6%, 8% y 10%. Debido a la pequeña dispersión de las muestras de briquetas, era necesario preparar una muestra de briquetas para cada contenido de humedad.
Los resultados de la prueba de compresión uniaxial para las muestras de carbón con diferentes contenidos de humedad se presentan en la Tabla 1, y la curva tensión-deformación uniaxial de compresión se muestra en la Fig. 9.
Curvas de tensión-deformación de las muestras de briquetas de carbón con diferentes contenidos de humedad bajo compresión uniaxial.
La curva de la resistencia a la compresión uniaxial y el módulo elástico de las muestras de carbón con diferentes contenidos de agua se muestra en la Fig. 10. La resistencia y el módulo elástico de la briqueta aumentan con el aumento del contenido de agua dentro de un cierto rango. Cuando el contenido de agua es del 6%, la resistencia y el módulo elástico de la muestra de carbón alcanzan los valores máximos. A medida que el contenido de agua aumenta de 0 a 6 %, la resistencia aumenta en un 28 % y el módulo de elasticidad aumenta en un 27 %. Cuando el contenido de humedad es superior al 6%, la resistencia y el módulo elástico de la muestra de carbón muestran tendencias decrecientes. Sin embargo, la humedad es un componente esencial y un contenido razonable de agua puede aumentar la cohesión entre las partículas de carbón durante el proceso de preparación de las briquetas.
Las curvas de ajuste del contenido de humedad frente a (a) la resistencia a la compresión uniaxial y (b) el módulo de elasticidad.
La resistencia de la muestra de carbón se compone principalmente de su propia fuerza cohesiva y la fuerza de fricción generada por la carga17. Cuando el contenido de agua de la muestra de carbón es bajo, hay poca agua libre entre las partículas de la muestra de carbón y el puente líquido formado por el agua combinada casi no produce una fuerza efectiva. Bajo una carga, las partículas de la muestra de carbón no pueden moverse entre sí y forman una estructura densa, lo que reduce la resistencia de la muestra. En este momento, la fuerza depende principalmente de la fricción. Cuando el contenido de humedad es demasiado alto, la película de agua entre las grietas internas y las partículas de la muestra de carbón es gruesa, lo que debilita la conexión entre las partículas y disminuye la resistencia de la muestra18. Una cantidad razonable de humedad desempeña un papel lubricante entre las partículas de la muestra de carbón. Se forma una briqueta a alta presión, lo que facilita que las partículas rocen entre sí bajo una carga. Las partículas pequeñas entran en los espacios entre las partículas grandes y la cohesión generada por la oclusión mecánica entre las partículas hace que la estructura de la muestra de carbón se vuelva más densa, lo que hace que la resistencia de la muestra de carbón alcance el máximo19,20. Por lo tanto, la determinación de un contenido de humedad razonable es útil para mejorar la resistencia de las muestras de carbón.
Para obtener las características de resistencia triaxial de las muestras de carbón de clase III-V bajo diferentes presiones intersticiales y presiones de confinamiento, se seleccionaron presiones intersticiales de 0,2 MPa, 0,4 MPa, 0,6 MPa y 0,8 MPa. Para comparar los resultados con las características de resistencia presentadas anteriormente de una muestra de carbón sin presión intersticial, se seleccionaron presiones de 0,6 MPa, 0,8 MPa y 1,0 MPa. Finalmente, se compararon las diferencias en las características de resistencia de las muestras de carbón de clase III-V bajo la misma presión intersticial y presión de confinamiento.
El sistema de prueba estuvo compuesto principalmente por una máquina de prueba de mecánica de rocas RMT-150B, una cámara de muestra mejorada, una fuente de gas CO2 de alta presión (por razones de seguridad, se usó CO2 en lugar de CH4) y un sensor de presión de gas CY-60.
Para permitir la comparación con las características de resistencia de las muestras de carbón, se adoptaron la misma presión de confinamiento y el mismo método de carga. Xu Jiang et al.21 determinaron que la saturación de adsorción de gas tenía poco efecto sobre el grado de deformación y la fuerza máxima de las muestras de carbón mediante la realización de experimentos comparativos en condiciones de gas y nitrógeno. Por lo tanto, el hecho de que la muestra de carbón esté saturada tiene poca influencia en los resultados experimentales. Después de instalar la muestra de carbón, se aplicó la presión de confinamiento al valor objetivo y se introdujo gas CO2. Después de descargar el gas al exterior del aparato a través de la muestra de carbón y estabilizarlo, se cerró la válvula de escape y se llevó a cabo el experimento.
De acuerdo con el esquema experimental diseñado, se llevaron a cabo un total de 10 grupos de experimentos de compresión triaxial con diferentes presiones de confinamiento, presiones de gas y tipos de muestras de carbón. Los resultados experimentales se presentan en la Tabla 2. La curva de tensión-deformación triaxial para una presión de confinamiento constante de 1 MPa se muestra en la Fig. 11, y la curva de ajuste de la presión intersticial frente a la resistencia se muestra en la Fig. 12.
Curvas de tensión-deformación de especímenes de carbón con diferentes presiones intersticiales bajo compresión triaxial.
La curva de ajuste de la resistencia triaxial frente a la presión intersticial.
La resistencia de la muestra de carbón disminuye con el aumento de la presión intersticial. Como puede verse en la Fig. 12, a medida que aumenta la presión intersticial, aumenta la duración de la etapa de deformación plástica de la muestra de carbón, lo que se debe al refuerzo de la presión de confinamiento fija durante la ventilación de la muestra de carbón en la etapa inicial. del experimento
Las curvas de esfuerzo-deformación triaxial para las muestras de carbón tipo IV bajo 0.8 MPa y 0 MPa se muestran en la Tabla 2. Bajo la presión intersticial, en la etapa de compactación, la curva de la muestra de carbón se dobla hacia arriba debido a que existe una presión intersticial en el interior. poros en la muestra de carbón en la sección OA. En este momento, a medida que aumenta la carga axial, la dirección de la presión de poros es opuesta a la de la presión de confinamiento, y la presión de poros es beneficiosa para la formación y desarrollo de poros, compensando parte de la presión de confinamiento. Por lo tanto, la etapa de compactación apenas existe. Puede verse en la Fig. 11 que a medida que disminuye la presión intersticial, en la etapa de compactación, la curva cambia gradualmente de flexión hacia arriba a flexión hacia abajo.
Las curvas de tensión-deformación por compresión triaxial para las muestras de carbón tipo III-V bajo presión intersticial y condiciones convencionales se muestran en la Fig. 13. Las tres muestras de carbón exhiben diferencias de resistencia obvias en los experimentos de compresión triaxial convencionales; sin embargo, bajo presión intersticial, las tres curvas son consistentes y la fuerza máxima y sus diferencias se reducen aún más. Además, bajo presión intersticial, se reduce la diferencia en las estructuras internas de los tres tipos de muestras de carbón.
Curvas de tensión-deformación de muestras de carbón de clase III-V bajo diferentes presiones intersticiales y compresión triaxial.
No existe un método teórico eficaz para demostrar la diferencia en los entornos mecánicos del carbón en briquetas y el carbón crudo. En un macizo rocoso en el campo, el criterio generalizado de Hoek-Brown (H-B) y el índice de resistencia geológica (GSI) se utilizan para estimar los parámetros mecánicos del macizo rocoso y luego para estudiar las propiedades mecánicas del macizo rocoso. Brown realizó una gran cantidad de pruebas triaxiales en muestras de carbón y descubrió que la fuerza máxima de las muestras de carbón se puede estimar utilizando el criterio H-B. Como roca especial, los parámetros mecánicos del carbón se miden mediante experimentos de mecánica de rocas. Luego, los parámetros de resistencia de la masa de carbón se estiman utilizando el criterio H-B generalizado para proporcionar una referencia para estudiar las características de resistencia del carbón.
Criterio H-B generalizado:
\(\sigma_{1} = \sigma_{3} + \sigma_{ci} (m_{b} \frac{{\sigma_{3} }}{{\sigma_{ci} }} + s)^{a }\), σ1 es la tensión principal máxima en caso de rotura del macizo rocoso (MPa); σ3 es la tensión principal mínima en caso de rotura del macizo rocoso (MPa); σci es la resistencia a la compresión uniaxial de la roca intacta (MPa); mb es la depreciación del parámetro empírico mi de la roca completa; a es la constante característica de un macizo rocoso fracturado; y s refleja el grado de fragmentación de la roca.
Los datos de compresión uniaxial y triaxial presentados anteriormente para las muestras de carbón crudo y briquetas se utilizaron para estimar los parámetros de resistencia del cuerpo de carbón utilizando los criterios H-B generalizados. El GSI se estimó en 55 describiendo las características del cuerpo de carbón del que se obtuvieron las muestras de carbón. Los parámetros de resistencia del cuerpo de carbón se calcularon utilizando el criterio H-B generalizado. Los datos se presentan en la Tabla 3.
El componente principal del cuerpo de carbón es el bloque de carbón. Además, incluye un plano estructural compuesto por juntas y fisuras, que divide el cuerpo carbonífero en bloques discontinuos de carbón. La principal diferencia entre las muestras de carbón crudo y el cuerpo de carbón es que el plano estructural aumenta la complejidad de la tensión y la deformación por tensión del cuerpo de carbón, lo que hace que las características mecánicas de los dos sean diferentes.
Los parámetros mecánicos de la muestra de carbón y el cuerpo de carbón se muestran en la Tabla 3. En la Tabla 3 se puede ver que la cohesión, el ángulo de fricción interna y la resistencia a la compresión uniaxial de las muestras de carbón crudo y briquetas son todos mayores que los valores estimados correspondientes. para el cuerpo de carbón. Debido a la existencia de un plano estructural débil dentro del cuerpo de carbón, la resistencia a la compresión uniaxial del cuerpo de carbón es mucho menor que la de la muestra de carbón. La resistencia a la compresión uniaxial del cuerpo de carbón estimada utilizando muestras de carbón es aproximadamente tres veces mayor que la de las muestras de carbón crudo y las muestras de briquetas. Hay poca diferencia entre los valores estimados de la fuerza cohesiva y el ángulo de fricción interna. Se puede ver en la fórmula que la fuerza cohesiva está relacionada con el tamaño del ángulo de fricción interna, la resistencia de la muestra de carbón y la selección del valor GSI de la estructura del carbón, pero el valor GSI de la estructura del carbón tiene una gran influencia en el valor estimado. El valor estimado es 55, por lo que la diferencia entre ambos no es grande. Los parámetros mecánicos de otros cuerpos de carbón están muy relacionados con la resistencia de las muestras de carbón, por lo que los parámetros de resistencia estimados utilizando muestras de carbón crudo y briquetas son diferentes.
Con base en los datos experimentales obtenidos para las muestras de carbón de clase III–V, se estima que los valores de GSI de la estructura del cuerpo de carbón de la que se recolectaron las muestras de carbón de clase III–V son 20, 15 y 5, respectivamente, de acuerdo con la Tabla 4. Los resultados estimados se muestran en la Tabla 4.
La Tabla 4 presenta los parámetros mecánicos estimados de las muestras de carbón obtenidas en este estudio y el parámetro de resistencia al corte c del carbón y las muestras de carbón bajo dos condiciones. Los valores de φ se comparan en la Fig. 14. Los valores de los parámetros de las muestras de briquetas y carbón a granel difieren mucho de los valores estimados. La cohesión medida de las muestras de carbón a granel es demasiado pequeña y el ángulo de fricción interna es demasiado grande. La cohesión de las muestras de carbón disminuye de la clase III a la clase V, mientras que el ángulo de fricción interna no fluctúa significativamente. Por el contrario, la cohesión estimada de las muestras de carbón aumenta de la clase III a la V y el ángulo de fricción interna fluctúa ligeramente. Los valores estimados de los parámetros mecánicos deberían estar más cerca de la realidad y aumentar la seguridad y confiabilidad de su uso en simulaciones numéricas y aplicaciones de ingeniería.
Gráficos de barras que comparan la cohesión y los ángulos de fricción interna de las muestras de carbón de clase III–V y la masa de carbón.
A través de pruebas de compresión uniaxiales y triaxiales, se analizaron las diferencias entre las características de resistencia del carbón crudo y las briquetas de carbón. Las características de falla del carbón crudo son principalmente falla por división axial y falla frágil general, mientras que la del carbón en briquetas es principalmente falla dúctil debido al desprendimiento continuo de la pared lateral en forma de cono. Los parámetros de resistencia del carbón crudo y del carbón en briquetas mejoran bajo la presión de confinamiento y la diferencia interna en el carbón crudo se reduce significativamente.
La cohesión c de la muestra de carbón suelto no tiene una correlación obvia con su dimensión fractal D, y el ángulo de fricción interna φ disminuye como una función exponencial negativa al aumentar la dimensión fractal D. La cohesión de la muestra de carbón inicialmente aumenta y luego disminuye al aumentar el agua. contenido, y el ángulo de fricción interna disminuye con el aumento del contenido de agua. La cohesión del carbón de clase III es más sensible a los cambios en el contenido de agua, y el ángulo de fricción interna del carbón de clase V es el más sensible a los cambios en el contenido de agua.
La resistencia, el módulo elástico y el módulo de deformación de las briquetas de carbón aumentan inicialmente y luego disminuyen con el aumento del contenido de agua.
Bajo diferentes presiones intersticiales, la resistencia, la cohesión, el módulo elástico y el módulo de deformación de las briquetas de carbón disminuyen al aumentar la presión intersticial, pero bajo el efecto de la presión intersticial, la diferencia de resistencia de las muestras de carbón de clase III-V disminuye.
Usando el criterio H-B, se encontró que los parámetros de resistencia de las muestras de carbón y el valor GSI de la estructura del carbón tienen una gran influencia en la precisión de los valores estimados de los parámetros de resistencia del carbón. Al comparar los parámetros de resistencia de las muestras de carbón y los cuerpos de carbón, se encontró que los valores estimados de los parámetros de resistencia del carbón deberían estar más cerca de la situación real en el sitio.
Los datos que respaldan los hallazgos de este estudio están disponibles del autor correspondiente a pedido razonable.
Yang, K. et al. Investigación sobre la evolución de la energía de tracción dinámica y las características fractales de las muestras de carbón acuoso. J. China Coal Soc. 46(02), 398–411 (2021).
Google Académico
Lai, XP, Zhang, S., Cui, F. y Wang, ZY Ley de liberación de energía durante la evolución del daño del carbón y las rocas que contienen agua y la captación de señales AE de desastres clave del embarazo. Mentón. J. roca mecánica. Ing. 39(03), 433–444 (2020).
Google Académico
Liu, YB et al. Evolución de la permeabilidad direccional en carbón intacto y fracturado sometido a tensiones triaxiales verdaderas en condiciones secas y saturadas de agua. En t. J. roca mecánica. mín. ciencia 119, 22–34 (2019).
Artículo Google Académico
Lu, AH et al. Impacto del contenido de humedad en las características de disipación de energía de falla dinámica de la piedra arenisca. vibración de choque. 2019, 1–10 (2019).
Artículo Google Académico
Yao, Q. et al. Estudio experimental de las características de resistencia de especímenes de carbón después de la intrusión de agua. Árabe. J. Geosci. 8(9), 6779–6789. https://doi.org/10.1007/s12517-014-1764-5 (2015).
Artículo CAS Google Académico
Wang, W., Li, HM y Gu, HL Estudio experimental de las características de resistencia de muestras de carbón saturadas de agua bajo cargas estáticas y dinámicas acopladas en 3D. Mentón. J. roca mecánica. Ing. 36(10), 2406–2414 (2017).
Google Académico
Jiang, JD et al. Propiedades mecánicas y características energéticas de la lutita bajo diferentes estados de humedad. J. China Coal Soc. 43(8), 2217–2224 (2018).
Google Académico
Eunhye, K., Michael, A., Stine, DB, Martins, DO y Hossein, C. Correlaciones entre las propiedades físicas y mecánicas de las areniscas con cambios en el contenido de agua y las tasas de carga. En t. J. roca mecánica. mín. ciencia 100, 255–262 (2017).
Artículo Google Académico
Liu, G. et al. Estudio del comportamiento de la mecánica de falla y ley de evolución del daño de areniscas amarillas bajo acción uniaxial, triaxial y porosa del agua. Mentón. J. roca mecánica. Ing. 38(S2), 3532–3544 (2019).
Google Académico
Mao, XB et al. Estudio experimental sobre la relación entre la tendencia al estallido y el contenido de agua en la capa de carbón. Mentón. J. roca mecánica. Ing. 20(1), 49–52 (2001).
Google Académico
Hu, ZZ et al. Estudio experimental sobre el consumo de energía y la distribución del tamaño de partículas de carbón de partículas individuales bajo trituración por impacto. J. China Coal Soc. 40 (S1), 230–234 (2015).
CAS Google Académico
Shen, RM & Chen, JF Rock Mechanics (Tongji University Press, 2006).
Google Académico
Yu, MQ & Hua, AZ Modo de falla y reducción de la capacidad portante de muestras de roca bajo compresión uniaxial. J. roca mecánica. Ing. 17(3), 292–296 (1998).
CAS Google Académico
Tang, ZQ Estudio experimental sobre las características de resistencia del suelo dispersivo (Northwest A & F University, 2013).
Google Académico
Chen, ZY Mecánica de Suelos (Tsinghua University Press, 2000).
Google Académico
Xing, CY & Lu, YY Efecto del contenido de agua en las propiedades del suelo no saturado. Exploración Occidental. Eng 10(10), 35–37 (2007).
Google Académico
Yu, MQ & Hua, AZ Criterio de fuerza y coeficiente de fricción interna de muestras de roca. Acta Geomech. Pecado. 7(1), 53–60 (2001).
Google Académico
Liu, JX, Li, ZQ y Li, SH Mecanismo de prevención de explosión de las medidas de extrusión hidráulica en el frente de la calzada de carbón. Acta Coalae Sin. 31(2), 183–186 (2006).
Google Académico
Guo, HY Teoría y tecnología de extracción de gas en minas de carbón basadas en fracturamiento hidráulico (Universidad de Ciencia y Tecnología del Sur de Henan, 2011).
Google Académico
Xu, Y. Estudio experimental sobre el efecto del contenido de agua en las propiedades mecánicas de las briquetas (Universidad de Ciencia y Tecnología del Norte de China, 2016).
Google Académico
Xu, J. et al. Análisis experimental de las propiedades mecánicas del carbón gaseoso. J. Universidad de Chongqing. (Nat. Sci. Edn.) 16(5), 42–47 (1993).
Google Académico
Descargar referencias
Agradecemos a LetPub (www.letpub.com) por su asistencia lingüística durante la preparación de este manuscrito.
Esta investigación fue financiada por la Fundación Nacional de Ciencias Naturales de China (Nos. 51974108 y 51404093), los Fondos de Investigación Fundamental para las Universidades de la Provincia de Henan (No. NSFRF210315), el Proyecto de Investigación Postdoctoral en la Provincia de Henan (No. 001701014) , la Base de Cultivo de Laboratorio Clave Estatal para Geología de Gas y Control de Gas (Universidad Politécnica de Henan) (Nos. WS2020B12 y WS2012A09), el Programa de Investigación Clave de la Administración Estatal de Seguridad Laboral (Nos. Henan-0025-2015AQ y Henan-0007- 2015AQ), y la Fundación de Doctorado de la Universidad Politécnica de Henan (No. B2012-093, CCCC).
Facultad de Ciencias e Ingeniería de la Seguridad, Universidad Politécnica de Henan, Jiaozuo, 454003, China
Feiyan Zhang y Chen Niu
Centro de Innovación Colaborativa de Seguridad en el Trabajo con Carbón y Utilización Limpia de Alta Eficiencia, Jiaozuo, 454003, China
feiyan zhang
Escuela de Ciencias e Ingeniería de la Energía, Universidad Politécnica de Henan, Jiaozuo, 454003, China
ying han
Base de cultivo de laboratorio clave estatal para geología de gas y control de gas, Universidad Politécnica de Henan, Jiaozuo, 454003, China
ying han
También puede buscar este autor en PubMed Google Scholar
También puede buscar este autor en PubMed Google Scholar
También puede buscar este autor en PubMed Google Scholar
Análisis formal, investigación, redacción—preparación del borrador original, FZ y YH; recursos, curación de datos, supervisión, administración de proyectos, adquisición de fondos, FZ y CN; redacción—revisión y edición, FZ y YH Todos los autores han leído y aceptado la versión publicada del manuscrito.
Correspondencia a Ying Han.
Los autores declaran no tener conflictos de intereses.
Springer Nature se mantiene neutral con respecto a los reclamos jurisdiccionales en mapas publicados y afiliaciones institucionales.
Acceso abierto Este artículo tiene una licencia internacional Creative Commons Attribution 4.0, que permite el uso, el intercambio, la adaptación, la distribución y la reproducción en cualquier medio o formato, siempre que se otorgue el crédito correspondiente al autor o autores originales y a la fuente. proporcionar un enlace a la licencia Creative Commons e indicar si se realizaron cambios. Las imágenes u otro material de terceros en este artículo están incluidos en la licencia Creative Commons del artículo, a menos que se indique lo contrario en una línea de crédito al material. Si el material no está incluido en la licencia Creative Commons del artículo y su uso previsto no está permitido por la regulación legal o excede el uso permitido, deberá obtener el permiso directamente del titular de los derechos de autor. Para ver una copia de esta licencia, visite http://creativecommons.org/licenses/by/4.0/.
Reimpresiones y permisos
Zhang, F., Niu, C. & Han, Y. Evolución de las características de resistencia de las briquetas y el fluido que contiene carbón crudo. Informe científico 13, 593 (2023). https://doi.org/10.1038/s41598-023-27908-6
Descargar cita
Recibido: 14 Agosto 2022
Aceptado: 10 de enero de 2023
Publicado: 11 enero 2023
DOI: https://doi.org/10.1038/s41598-023-27908-6
Cualquier persona con la que compartas el siguiente enlace podrá leer este contenido:
Lo sentimos, un enlace para compartir no está disponible actualmente para este artículo.
Proporcionado por la iniciativa de intercambio de contenido Springer Nature SharedIt
Al enviar un comentario, acepta cumplir con nuestros Términos y Pautas de la comunidad. Si encuentra algo abusivo o que no cumple con nuestros términos o pautas, márquelo como inapropiado.